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    生物質氣化爐灰渣量相對穩定

          由于生物質氣化爐灰渣量相對穩定，冷渣器水流量較小，對其產生的姻增及灰渣物理姻損 失忽略不計;生物質氣化過程產生的焦油量很小，忽略焦油的生成;燃氣進入燃煤鍋爐進行再燃視為完 全燃燒;進人耦合系統的給水流量、再熱蒸汽流量按 照氣化爐生成的可燃氣體與燃煤鍋爐給煤量熱值比 計入，最終在燃煤鍋爐系統內生成等量高溫高壓蒸 汽；由于耦合系統利用了燃煤機組的高效回熱系統， 該回熱系統效率是相對固定的，為便于系統分析，假設其過熱蒸汽與再熱蒸汽的姻增固定，不考慮燃煤 機組回熱系統帶人的能量，因此給水溫度視為環境溫度。燃料熱解氣化過程中輸入氣化爐的姻包括生 物質姻和空氣姻，輸出為生成的可燃氣體姻、未完 全反應的灰渣姻、不可逆過程姻損失，該過程姻平 衡方程為：
    X X exa = ^rq >< ^rql + ^hz >< ^xhz + ^xll
    —供給系統的熱量姻，kj ; &、
    、心一系統進口的姻、出口的姻、姻損失，w;
    系統對外做的有用功，J。
    燃料熱解氣化過程中輸入氣化爐的姻包括生 物質姻和空氣姻，輸出為生成的可燃氣體姻、未完 全反應的灰渣姻、不可逆過程姻損失，該過程姻平 衡方程為：
    X X exa = ^rq >< ^rql + ^hz >< ^xhz + ^xll
    ⑵
    式中:^%、％、^^、^^一生物質燃料、空氣、生成的可 燃氣體、灰渣質量流量，kg/h; exf、exa、?ql、exhz—生物 質燃料、空氣、導熱油系統人口可燃氣體、灰渣物理 比姻，kj/kg; Exll—耦合系統氣化過程姻損失，kj。
    可燃氣體與導熱油系統的能量傳遞過程中輸入 姻為進入導熱油-煙氣換熱系統的可燃氣體姻及 冷態導熱油姻，輸出為該系統出去的可燃氣體姻、 熱態導熱油姻及傳熱過程不可逆姻損失，該過程姻 平衡方程為：
    md X exdl + mrq X ^rql = X gxd2 +
    mrq X ^rq2 + EA2 (3)
    式中：^nd—導熱油質量流量，kg/h; erq2、exdl、exd2—該 系統出口可燃氣體、進口導熱油、出口導熱油比姻， kj/kg;£xl2—可燃氣體與導熱油傳熱過程不可逆姻損失，Ucj
    導熱油與凝結水系統的能量傳遞過程中輸入 姻為進入系統的熱態導熱油姻和冷態凝結水姻，輸 出的為該系統出去的冷態導熱油姻、熱態凝結水姻 及傳熱過程不可逆姻損失，該過程姻平衡方程為：
    X exd2 + ^sl X ^xsl = X ^xdl +
    ^s2 X ^xs2 + ^xl3 (4)
    式中:^Sl、?一凝結水進、出口質量流量（進出口流 量不變），kg/h; exsl、exs2—該子系統進、出口凝結水 比姻，kJ/kg;Exl3—凝結水與導熱油傳熱過程不可逆 姻損失，kj。
    可燃氣體在燃煤鍋爐內的燃燒及傳熱過程中輸 入該子系統的為可燃氣體姻，等量給水姻，輸出的 為綜合高溫高壓蒸汽、排煙姻損失、燃燒及傳熱過 程姻損失及系統散熱損失，該過程姻平衡方程為： mrq X erq2 + ^gs X egs = X Aep + mpj x epy +
    ^xl4 + ^xl5 (^ )
    其中，綜合高溫高壓蒸汽姻增為：
    mv X Aep = mgs X (egr - egs) + mZI X (ezr2 - ezrl)
    ⑹
    式中:^^、％、'7、^^一該子系統等量給水、綜合高 溫高壓蒸汽、排煙煙氣、等量再熱蒸汽質量流量，kg/ h;egs、epy、^、ezll、ezj2—當量給水、燃煤鍋爐等量排煙 煙氣、等量過熱蒸汽、等量再熱蒸汽進出口比姻，kj/ kg ;£x14、EX]5—可燃氣體燃煤鍋爐內再燃及傳熱過程 和系統散熱不可逆姻損失，U。
    將上述4個子系統整合為一個耦合熱力系統， 進入該系統的有燃料、空氣、給水、人口再熱蒸汽;離 開系統的有煙氣與灰渣、過熱蒸汽、出口再熱蒸汽。 系統運行中隨稻殼和秸稈帶入流化床生物質氣化爐的姻，一 部分用于提高凝結水的姻，一部分隨燃氣帶走進入 燃煤鍋爐進行再燃燒，從而進入燃煤鍋爐熱力系統 產生高溫高壓蒸汽。一部分隨灰渣及排煙煙氣排到 外部，另一部分是由于燃燒、溫差傳熱等不可逆因素 造成的姻損失，結合姻分析原理及耦合系統控制體 模型，該耦合系統的整體姻平衡方程為：
    X ^xf + X 6xa = (^s2^xs2 ~ ^sl ^xsl ) + ><
    △ep + ( mhz X exhz + mpy X expy + EX15 ) + 五xll + 瓦xl2 + 瓦xl3 + ^X14 ⑺
    由于導熱油和凝結水進出口質量流量均一致，

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